小浪底水库调水调沙运用对大坝变形的影响分析

自2002年以来,小浪底水库汛前利用预泄汛限水位以上水量、腾空防洪库容的有利时机,连续5年进行集中调水调沙,获得了巨大的减淤效益.但在调水调沙期间,由于大流量下泄,水库水位下降较快,大坝变形明显增大,表现为水平位移向上游变化、垂直位移加速沉降变化的特点.监测分析结果表明,调水调沙运用不影响大坝安全稳定运行.     

金平水电站沥青混凝土心墙堆石坝设计

金平水电站沥青混凝土心墙堆石坝坝高91.5 m,坝址覆盖层很厚,设计中对坝基进行振冲碎石桩加固,采用一道全封闭混凝土墙防渗.坝坡稳定采用毕肖普法和瑞典圆弧法计算,坝体和坝基的应力和变形采用三维有限元增量法计算.     

做好闸坝定期巡检确保安全运行

根据国家电力监管委员会《水电站大坝运行安全管理规定》和《混凝土大坝安全监测技术规范》对巡视检查工作的具体要求,结合映秀湾水力发电总厂所辖三座闸坝运行的实际,阐述闸坝安全巡视工作的作用及应重点做好的定期检查及日常巡检工作的内容和要求.     

景洪水电站右冲沙底孔坝段加固处理设计

景洪水电站碾压混凝土重力坝坝顶高程612m，最大坝高110m，坝顶总长704m，其中右冲沙底孔坝段坝轴线方向长23．5m，水流向长270．7m。鉴于右冲沙底孔坝段，在施工期兼作一期、二期纵向围堰，在运行期又作为厂房右端墙的一部分，两侧将承受不同频率洪水位下的水压力，可能存在侧向失稳的问题，需对其侧向稳定性和基础应力进行复核计算。经复核计算发现，在二期导流期间，右冲沙底孔D0＋065m～D0＋240m段建基面抗倾覆稳定不能满足规范要求，且右侧垂直拉应力较大，有可能对坝体结构产生破坏。因此，有针对性地采取了一系列工程措施对右冲沙底孔D0＋065m～D0＋240m段进行了综合性的加固处理，从而确保了二期导流期间右冲沙底孔的安全及工程施工的顺利进行。     

龙滩大坝碾压混凝土的温控与防裂关键技术

龙滩碾压混凝土大坝工程除了采用常规的温控措施外,还采取了合理选择混凝土施工配合比和原材料,合理选择坝段长度,根据温控计算成果进行分区冷却,上游面布设防裂钢筋网,使用新型喷雾机改善仓面小环境等一系列措施,解决了碾压混凝土的温控和防裂问题。龙滩大坝施工至今,未发现任何危害性裂缝,为碾压混凝土高坝建设积累了经验。     

重力坝运行期年变化温度场引起的应力

气温和水温的年变化在重力坝内会引起相当大的拉应力，是重力坝在运行期产生裂缝的重要原因，但目前还缺乏一套实用的计算方法，笔者提出了一套计算公式，可用以计算不同表面保温条件下气温和水温年变化在重力坝内引起的应力并从而计算表面保温的效果。     

丹江口工程大坝加高后的几个水力学问题

依托1∶100水工模型试验成果,重点介绍了丹江口大坝加高后的几个水力学问题如泄流能力、坝面压力特性、河床局部冲刷、下游河道流速流态、泄洪对电厂及航运的影响等.研究显示:大坝加高后泄流能力可满足设计要求,坝下河床冲刷加重,挑距加远,设计洪水22 300 m3/s时坝下冲坑最低点高程为43.0 m,各级泄量冲坑上游坡均缓于临界坡,也略缓于初期工程同级流量冲坑的上游坡;坝下600 m以内为护岸工程重点防护段,岸边流速为5.8～9.8 m/s;泄洪对丹江口电厂影响较小,对自备电站不利影响较为显著;最大通航流量6 200 m3/s时下游引航道口门区流态复杂,水流较混乱.     

小型水库溃坝洪水演算探讨

本文简要介绍了现有溃坝洪水的计算方法,根据新疆奎屯河"87"溃坝性洪水演算实例.推荐了一种简单可靠的适合小型水库溃坝洪水计算的方法.     

龙开口水电站溢流坝段动力模型破坏试验研究

采用仿真混凝土材料研究了龙开口水电站溢流坝段在不同因素影响下的动力破坏特征,并通过对6个模型试验结果的分析探讨了溢流坝段的动力破坏机理。试验中考虑了坝体-库水的动力相互作用以及横河向地震动对大坝破坏的影响,采用规范谱波和场地谱波两种地震动激励进行模型超载破坏分析。试验结果为工程设计和评价溢流坝段的抗震性能提供依据。     

大坝水平位移监控指标拟定的混合法

用混合法拟定了大坝水平位移的监控指标，即通过结构分析和建立数值 模型，计算大坝水平位移的水压分量和给定概率水平下的温度分量极值，进而拟定水平位移 监控指标，并给出了实例。